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　　引起發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子振動的原因很多，常的有轉(zhuǎn)子質(zhì)量不平衡轉(zhuǎn)子不對中共振等機(jī)械方面的因素，另外線，短路冷卻系統(tǒng)堵塞線，膨脹受阻集電環(huán)與轉(zhuǎn)軸摩擦等引起的轉(zhuǎn)子熱不平衡和油膜渦動或油膜震蕩也會引發(fā)振動。前者引起的般是穩(wěn)定振動，而后者往往引起發(fā)電機(jī)在運(yùn)行中產(chǎn)生突發(fā)性或不穩(wěn)定振動，危害性更大。本文將著重對引起發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子突發(fā)性振動的原因機(jī)理振動特點(diǎn)和診斷方法進(jìn)行闡述，并給出3個(gè)現(xiàn)場的振動分析和處理實(shí)例予以說明。

　　1.1油膜渦動和油膜振蕩不穩(wěn)定油膜渦動是普通潤滑軸承發(fā)生次同步不穩(wěn)定振動問的主要原因。油膜潤動是油膜力激發(fā)的振動，此時(shí)正常運(yùn)行條件的改變?nèi)鐑A角和偏心率引起油楔雅動轉(zhuǎn)軸在軸承中運(yùn)動，因而在旋轉(zhuǎn)方向產(chǎn)生內(nèi)存在足夠大的阻尼，則轉(zhuǎn)軸回到其正常位置，變得穩(wěn)定；否則，轉(zhuǎn)子將繼續(xù)潤動，出現(xiàn)較大的不穩(wěn)定振動。油膜不穩(wěn)定渦動般是由于過大的軸承磨損或間隙，不合適的軸承設(shè)計(jì)，潤滑油參數(shù)的改變等因素引起的。根據(jù)振動頻譜恨容易識別油膜渦動不穩(wěn)定，其出現(xiàn)時(shí)的振動頻率為同步振動頻率的4048，接近轉(zhuǎn)速頻率的半，也常稱為油膜半速渦動。

　　當(dāng)機(jī)器出現(xiàn)油膜渦動不穩(wěn)定，而且油膜渦動頻率等于系統(tǒng)的固有頻率時(shí)就會發(fā)生油膜振蕩。油膜振蕩只有在機(jī)器運(yùn)行轉(zhuǎn)速大于2倍轉(zhuǎn)子臨界轉(zhuǎn)速情況下才可能發(fā)生。當(dāng)轉(zhuǎn)速升至2倍臨界轉(zhuǎn)速時(shí)，渦動頻率非常接近轉(zhuǎn)子臨界轉(zhuǎn)速產(chǎn)生共振而引起很大的振動以致油膜失去支撐作用。通常旦發(fā)生油膜振蕩，無論轉(zhuǎn)速繼續(xù)升至多少，渦動頻率將總保持為轉(zhuǎn)子階臨界轉(zhuǎn)速頻率。

　　由于發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子的階臨界轉(zhuǎn)速較汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子生油膜渦動或油膜振蕩。早期的國產(chǎn)200厘賈和3001雙機(jī)組由于設(shè)計(jì)的軸承穩(wěn)定性裕度偏小，致使些機(jī)組的發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子在超速和帶負(fù)荷運(yùn)行工況曾發(fā)生過油膜振蕩故障，后采用更換軸承等措施基本解決了這類機(jī)組的油膜振蕩問。但近年來實(shí)際仍存在些機(jī)組的發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子發(fā)生突發(fā)性的油膜渦動不穩(wěn)定現(xiàn)象，尤其是些中小容量機(jī)組100，賈以下。在運(yùn)行工況下，它易受由于轉(zhuǎn)軸找正而造成及供油溫度變化的影響。

　　1.2轉(zhuǎn)子熱不平衡轉(zhuǎn)子熱不平衡是指轉(zhuǎn)子受熱后發(fā)生的軸彎曲現(xiàn)象。通常熱不平衡產(chǎn)生的振動為基頻成分。當(dāng)振動與勵(lì)磁電流有關(guān)，且振動的變化與電流的改變存在時(shí)滯，則可確認(rèn)發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子存在熱不平衡。除轉(zhuǎn)子鍛件材料的各項(xiàng)異性不均外，發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子產(chǎn)生熱不平衡的其他常原因有轉(zhuǎn)子冷卻系統(tǒng)不對稱轉(zhuǎn)子受熱不均勻轉(zhuǎn)子線，熱膨脹不均而產(chǎn)生的內(nèi)摩擦力及動靜碰磨。

　　1.2.1轉(zhuǎn)子冷卻系統(tǒng)不對稱不對稱冷卻般指冷卻系統(tǒng)發(fā)生堵塞造成冷卻不均勻。此時(shí)轉(zhuǎn)子徑向產(chǎn)生溫度不對稱，徑向溫差導(dǎo)致轉(zhuǎn)子發(fā)生彎曲。在氫內(nèi)冷發(fā)電機(jī)中造成這故障條錯(cuò)位等引起的通風(fēng)不暢。在水內(nèi)冷發(fā)電機(jī)中造成此故障的原因是異物進(jìn)入冷卻水導(dǎo)管引起局部水路堵塞或氣體進(jìn)入冷卻水系統(tǒng)引起冷卻水道氣塞。

　　轉(zhuǎn)子冷卻不均引起的熱不平衡振動往往與冷卻氫溫，溫有關(guān)，溫度越高，振動越小。該振動還有如下特點(diǎn)快速降負(fù)荷解列打閘停機(jī)過程通過發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子臨界轉(zhuǎn)速時(shí)的振動值較啟動時(shí)的相應(yīng)值放大許多，且停機(jī)后立即測量的大軸晃度值也比啟動前的增大許多。

　　1.2.2轉(zhuǎn)子受熱不均勻轉(zhuǎn)子受熱不均般是指由于繞組絕緣損壞等原因造成轉(zhuǎn)子線，匝間短路，短路電流從而形成局部過熱，其結(jié)果是轉(zhuǎn)子截面產(chǎn)生徑向溫差導(dǎo)致轉(zhuǎn)子發(fā)生彎曲。轉(zhuǎn)子匝間短路分為靜態(tài)和動態(tài)匝間短路2種。但后者般在定的運(yùn)行工況熱態(tài)下才發(fā)生，故有時(shí)檢測不易發(fā)現(xiàn)。

　　受熱不均產(chǎn)生的突發(fā)性振動與勵(lì)磁電流的大小有關(guān)。電流越大，轉(zhuǎn)子熱彎曲量越大，反映出的振動幅值也越大。與轉(zhuǎn)子冷卻不均引起的熱不平衡振動樣，因短路等故障產(chǎn)生的轉(zhuǎn)子熱彎曲使得停機(jī)過程發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子經(jīng)過臨界轉(zhuǎn)速時(shí)的振動較啟動時(shí)的相應(yīng)值明顯增大，停機(jī)盤車晃度也顯著增大。

　　1.2.3轉(zhuǎn)子線圈熱膨脹不均而產(chǎn)生的內(nèi)摩擦力在轉(zhuǎn)動過程中，轉(zhuǎn)子部件由于離心力作用擠壓在起。由于各部件材料溫度不同，膨脹系數(shù)亦不同，存在相對膨脹趨勢，接觸面出現(xiàn)摩擦力。若摩擦力不對稱轉(zhuǎn)子就會承受個(gè)偏心的軸向力，產(chǎn)生彎矩，使轉(zhuǎn)子彎曲。迪常在線圈和槽模之間端部線圈和護(hù)環(huán)內(nèi)面之間都會產(chǎn)生這種摩擦效應(yīng)，如線圈受熱后膨脹受阻時(shí)將產(chǎn)生不對稱的軸向力。此外勵(lì)磁線，端部的熱伸長受端部墊塊的阻礙作用，使之沿圓周方向發(fā)生微小位移，平衡會受到破壞。通常摩擦力產(chǎn)生的振動具有定的突發(fā)性，此外內(nèi)摩擦引起的熱不平衡振動還有如下特點(diǎn)1與其他原因引起的熱不平衡樣，振動也是隨勵(lì)磁電流的增加而增大。不同的是即使減小勵(lì)磁電流，振動也不定能恢復(fù)，往往仍保持在高位。2振動處于高位時(shí)，如將轉(zhuǎn)速降低數(shù)百轉(zhuǎn)，再提升至額定轉(zhuǎn)速時(shí)才有可能恢復(fù)到原先冷態(tài)水平。

　　1.2.4動靜摩擦擋油環(huán)密封圈集電環(huán)等靜止部分在接觸轉(zhuǎn)軸時(shí)轉(zhuǎn)軸的最高點(diǎn)觸及固定部分會使轉(zhuǎn)軸局部發(fā)熱，在圓周上產(chǎn)生溫差，使轉(zhuǎn)軸出現(xiàn)短時(shí)的彎曲。發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子軸頸與集電環(huán)的碰磨引起的振動往往呈定的周期性。

　　臺6妁機(jī)組油膜半速渦動引起的突發(fā)性振動機(jī)組概況和振動特點(diǎn)機(jī)組系南京汽輪機(jī)廠產(chǎn)品，1995年月出廠。

　　1996年12月至1997年1月機(jī)組調(diào)試期間，在帶較大負(fù)荷時(shí)，3號軸承發(fā)電機(jī)前軸承出現(xiàn)突發(fā)性振動。在發(fā)電機(jī)參數(shù)為5.5站賈3.50時(shí)，3號軸承振動值由40！左右突然增大到70左右，而軸系其余3個(gè)軸承振動也有突增現(xiàn)象，只是幅值相對較小。從振動頻譜分析看，突發(fā)性振動主要以半頻25，2為主，3號軸承垂直和水平振動半頻分量分別達(dá)25叫，和40占其通頻振動的42和81左右。此外，發(fā)生突發(fā)性振動時(shí)，除存在半頻分量外，還存在些1.5倍2倍頻等諧波分量。此次突發(fā)性振動持續(xù)約30，當(dāng)有功降至2.8，評，無功降至1.5，人時(shí)才消失。

　　2.1.2振動分析與處理根據(jù)上述振動現(xiàn)象可判斷在發(fā)電機(jī)大負(fù)荷和高無功狀態(tài)下3號軸承出現(xiàn)油膜半速渦動，故決定檢查軸瓦是否安裝合適。因沒有原始安裝記錄，只好將23號軸承座上蓋打開，進(jìn)行就地測量。測量結(jié)果明，3號軸承頂部間隙260，兩邊側(cè)隙約250軸瓦且向南側(cè)偏50停機(jī)721冷卻后測量轉(zhuǎn)子揚(yáng)度發(fā)現(xiàn)3號軸承標(biāo)高比2號軸承低150，而制造廠要求冷卻安裝時(shí)2號軸承標(biāo)高為，13號軸承標(biāo)高向上揚(yáng)升。因此，3號軸承出現(xiàn)半速潤動原因是軸瓦安裝不當(dāng)，3號軸承標(biāo)高偏低，帶大負(fù)荷運(yùn)行時(shí)機(jī)組熱態(tài)軸承標(biāo)高產(chǎn)生變化，造成3號軸承輕載，降低軸瓦的穩(wěn)定性。

　　針對3號軸承安裝的實(shí)際測量情況，提出抬高軸承標(biāo)高減小頂隙刮大兩側(cè)間隙，并重新對輪找中的方案。最終調(diào)整結(jié)果為3號軸承下瓦墊高100南側(cè)墊50，3號軸承中分面拆墊1004號軸承座底部墊高1001.最后測量3號軸承下瓦兩側(cè)間隙250，頂隙180，上瓦頂部緊力該調(diào)整方案實(shí)施后，機(jī)組可帶大負(fù)荷運(yùn)行，并順利完成72試運(yùn)行。在此期間，機(jī)組曾帶超額定有功及4.8入無功運(yùn)行，均未出現(xiàn)突發(fā)性振動。機(jī)組帶大負(fù)荷運(yùn)行后振動穩(wěn)定，額定工況附近3號軸承最大振動301左右。其余軸承各方向振動均在2.2臺100口西機(jī)組發(fā)電機(jī)動態(tài)匝間短路引起2.2.1機(jī)組概況和振動特點(diǎn)該機(jī)組系北京重型電機(jī)廠生產(chǎn)的100，賈汽輪發(fā)電機(jī)組。該機(jī)組投產(chǎn)于1978年。在1997年9月12月的大修期間，由北重廠對其汽輪機(jī)高低壓轉(zhuǎn)子實(shí)施了通流部分改造，并更換雙水內(nèi)冷發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子全部冷卻水管和定子線圈等。

　　大修結(jié)束后的開機(jī)運(yùn)行中機(jī)組振動超標(biāo)，主要反映在46號軸承56號軸承為發(fā)電機(jī)支持軸承，帶較大負(fù)荷時(shí)振動持續(xù)增大，機(jī)組只能限制在70厘識以下運(yùn)行。通過有關(guān)振動試驗(yàn)，該機(jī)組振動呈現(xiàn)如下特點(diǎn)1并網(wǎng)之前，除6號軸承水平振動略大外89，36號軸承其余各振動測點(diǎn)數(shù)值均為301以下。2并網(wǎng)后，46號軸承振動逐漸增大，其既與發(fā)電機(jī)勵(lì)磁電流有關(guān)，又與有功負(fù)荷有關(guān)。勵(lì)磁電流大于950人或有功負(fù)荷超過70站賈時(shí)，振動迅速爬升。46號軸承振動以基頻分量為主。

　　8熱態(tài)下6號軸承振動變化量最大。如將有功負(fù)荷70肘賈勵(lì)磁電流1400人工況的振動與并網(wǎng)前空載3 000以，時(shí)的數(shù)據(jù)相比，6號軸承垂直和水平振動分別增大45，1和70，1.4發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子進(jìn)水溫度提高20后，除5號軸承振動增大10151外，其余各振動測點(diǎn)數(shù)值基本不變。5在啟動過程中，通過發(fā)電機(jī)臨界轉(zhuǎn)速時(shí)疾測值為1360爾，46號軸承水平振動分別為441和56.但由70偌指漢杉襖，諾緦鞅400人工況快速降負(fù)荷，解列并打閘停機(jī)過程中過發(fā)電機(jī)臨界轉(zhuǎn)速時(shí)，46號軸承水平振動分別高達(dá)104叫1921和382 2.2.2振動原因分析和轉(zhuǎn)子檢查處理情況由于振動以基頻分量為主，與勵(lì)磁電流有關(guān)，且機(jī)組啟動和快速降負(fù)荷解列停機(jī)期間過發(fā)電機(jī)臨界轉(zhuǎn)速時(shí)的振動相差甚大，判斷發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子存在熱彎曲。因發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子冷卻水溫變化對振動影響不大，可基本排除水路堵塞因素。據(jù)查該發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子曾發(fā)生過負(fù)序電流燒壞轉(zhuǎn)子兩端部槽楔及匝間短路故障，故障后均拆下大護(hù)環(huán)進(jìn)行了處理。根據(jù)上述振動特征，明此次通流改造結(jié)束后開機(jī)運(yùn)行中發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子可能又出現(xiàn)局部短路，但因勵(lì)磁電流增大到950入及其以上時(shí)，振動快速增大，顯發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子可能在某個(gè)熱態(tài)工況以上時(shí)才發(fā)生局部短路故障。

　　該機(jī)組的振動不僅隨發(fā)電機(jī)勵(lì)磁電流，加而，大，而且也隨發(fā)電機(jī)有功負(fù)荷的增加而增大。尤其是5號軸承振動受有功負(fù)荷的影響更明顯。此現(xiàn)象說明低壓發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子聯(lián)軸器在熱態(tài)下也存在定的不平衡。

　　綜上所述，該機(jī)組振動的主要原因是發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子在某個(gè)熱態(tài)工況以上運(yùn)行時(shí)發(fā)生局部短路故障，同時(shí)低壓發(fā)電機(jī)聯(lián)軸器的不平衡可能對機(jī)組的振動亦產(chǎn)生定影響。

　　針對以上分析，決定抽出發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子進(jìn)行全面檢修。經(jīng)電氣多次匝間試驗(yàn)，才在勵(lì)端里側(cè)集電環(huán)短引線對應(yīng)的磁極線，的2號包的排間位于大號線圈和小號線圈交接處發(fā)現(xiàn)短路點(diǎn)，小號與大號線圈之間有2，81的燒痕，絕緣己碳化，大號線圈尺處銅線局部燒熔。分析原因是護(hù)環(huán)下絕緣板未能按紙要求墊置，未打定位銷及熱套護(hù)環(huán)時(shí)絕緣板移動造成較嚴(yán)重的爬臺現(xiàn)象，使護(hù)環(huán)的緊力和線圈的受力狀態(tài)改變。小號線圈處于較松狀態(tài)，而大號線圈緊力較大，發(fā)電機(jī)受熱后造成動態(tài)匝間短路。

　　2.2.3軸系動平衡發(fā)電機(jī)短路點(diǎn)處理完畢且發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子兩端芯環(huán)平衡重量向本體中央移重0兩端芯環(huán)累積平衡重量各超過41后機(jī)組啟動。定速300，后，5 6號軸承垂直水平振動分別為63471和40，1501該振動可能是移重偏差引起。發(fā)電機(jī)兩端芯環(huán)分別加重4858乙131和7238223后，空載300，1由1下的振動數(shù)值大幅降低。除5號軸承垂直振動值301！1左右外，其余各測點(diǎn)的振動值都在25μl以下，機(jī)組順利帶到額定負(fù)荷汽輪機(jī)改造后為0從帶負(fù)荷過程測量的振動數(shù)據(jù)發(fā)現(xiàn)，盡管消除發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子線，動態(tài)匝間短路故障后，46號軸承振動基本不受發(fā)電機(jī)勵(lì)磁電流增大的影響。但振動仍受有功負(fù)荷的影響。機(jī)組帶負(fù)荷后，4 5號軸承振動仍有定程度的增大，尤其是45軸承水平方向振動和5號軸承垂直方向振動，在額定負(fù)荷工況附近其數(shù)值為50μLm左右，熱態(tài)下振動增量為1525明低壓發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子聯(lián)軸器存在定的不平衡。5個(gè)月后利用該機(jī)組小修機(jī)會在低壓發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子聯(lián)軸器加重703乙340，不僅空載30001機(jī)組振動繼續(xù)明顯改善，而且?guī)ж?fù)荷后振動增量基本消失，額定負(fù)荷工況附近各軸承振動值均在25，1以內(nèi)。

　　2.3某3007機(jī)組發(fā)電機(jī)線圈膨脹受阻引起的突發(fā)性振動2.3.1機(jī)組簡介和振動特點(diǎn)該機(jī)組系哈爾濱電站設(shè)備成套公司供貨的300厘賈機(jī)組，于1993年3月投產(chǎn)。該機(jī)組自1998年6月以來在大負(fù)荷運(yùn)行工況多次發(fā)生發(fā)電機(jī)56號軸承突發(fā)性振動現(xiàn)象。通過有關(guān)的試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)機(jī)組具有如下振動特點(diǎn)1升速過發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子臨界轉(zhuǎn)速120，左右振動很小，56號軸承瓦振均不超過20，轉(zhuǎn)軸相對振動不超過40工作轉(zhuǎn)速下56號軸承瓦垂直振動分別為131和16，556，6測點(diǎn)的相對軸振分別為92460pm26pmff31pm.2振動與發(fā)電機(jī)的氧溫和氧壓關(guān)系不大。3振動與有功負(fù)荷基本無關(guān)。在較小無功較大有功負(fù)荷工況56號軸承瓦振和軸振的幅值和相位基本與空載300，1下的數(shù)值相差不大。4振動與無功負(fù)荷的大小有關(guān)。當(dāng)保持有功負(fù)荷250，無功負(fù)荷升至100，此時(shí)發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子勵(lì)磁電流2 450人左右，額定值2580入，約221后，5父566測點(diǎn)相對軸振基頻振動相位瞬間分別突變90180195和135.左右，隨后振動很快增大，在151內(nèi)，其幅值由穩(wěn)定時(shí)的100爾9224412241左右分別增大到20，484，73，1221左右。盡管隨后降無功負(fù)荷至50厘人左右，但振動仍增大，上述測點(diǎn)振動最大值分別達(dá)222爾134200142而且振動增大過程中振動相位基本保持不變。又逐漸降低有功負(fù)荷，振幅才逐漸回落，直到大約2后，有功負(fù)荷20，賈，無功負(fù)荷400，上述測點(diǎn)振動仍保持較大水平，數(shù)值分別為128，80，6叫90，基頻振動幅值和相位都恢復(fù)不到突發(fā)振動前的水平。在轉(zhuǎn)軸振動出現(xiàn)突發(fā)性增大的同時(shí)，軸瓦振動亦現(xiàn)出類似的現(xiàn)象。56號軸承垂直瓦振基頻相位首先分別突變75和175左右，然后振動幅值很快增大，由突發(fā)振動前的101和1左右增大到最大值分別為01和90，1左右。12分別列出有關(guān)軸承相對軸振和瓦振的變化情況。機(jī)組解列，定速300，1后振動迅速降低，轉(zhuǎn)軸振動和軸瓦振動的幅值和相位基本恢復(fù)到突發(fā)振動前的水平。5在發(fā)生突發(fā)性振動，且振幅仍在增大的情況下，在幾乎lmin內(nèi)快速降負(fù)荷并解列打閘停機(jī)，降速過程通過發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子臨界轉(zhuǎn)速時(shí)的振動較冷態(tài)啟動時(shí)的數(shù)值明顯增大，測點(diǎn)5，和6，相對軸振動值分別為255+，和18而5號軸承垂直測量的56號軸承處轉(zhuǎn)軸晃度明，其數(shù)值正常。且在機(jī)組停機(jī)后的盤車狀態(tài)立即利用百分測量發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)軸的大軸晃度，其數(shù)值與冷態(tài)啟動前的數(shù)值基本致。

　　測點(diǎn)相對軸振動通頻μ，時(shí)間有功負(fù)荷無功負(fù)荷改變無功負(fù)荷試驗(yàn)時(shí)各有關(guān)軸承瓦振動通頻pm有功無功時(shí)間4瓦5瓦6瓦負(fù)荷垂直2.3.2振動故障診斷和處理由于該機(jī)組振動與發(fā)電機(jī)氫溫和氫壓無關(guān)，可基本排除轉(zhuǎn)子存在冷卻不均勻的可能性。振動與發(fā)電機(jī)無功負(fù)荷密切相關(guān)，振動在勵(lì)磁電流增大到定數(shù)值突然發(fā)生，迅速增大，且減小勵(lì)磁電流，振動降低較慢，仍保持在高位。突發(fā)性振動出現(xiàn)后發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子的振型發(fā)生變化，振動主要由熱變量控制。隨著勵(lì)磁電流增大，熱變量很快增大，且方向不變，兩軸承的軸振和瓦振均呈同相振動。因此，該機(jī)組的振動是由發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子熱不平衡引起的。

　　根據(jù)在振動較大的情況下，快速降負(fù)荷解列并打閘停機(jī)，降速過發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子臨界轉(zhuǎn)速時(shí)56號軸承的轉(zhuǎn)軸振動和軸瓦振動較冷態(tài)啟動過程中相應(yīng)的振動值有較大增加，但停機(jī)后測量的發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)軸晃度與啟機(jī)前的值基本致，說明雖然發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子存在較大的熱彎曲，但隨著轉(zhuǎn)速降低，熱彎曲很快消失。此外，機(jī)組旦解列重新定速在3000時(shí)轉(zhuǎn)速先上升，然后快速降到2800，以下，再升速至3000以，振動迅速降低，并恢復(fù)到突發(fā)性振動前的原始水平。因此，該發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子的振動特點(diǎn)與內(nèi)摩擦引起的熱不平衡振動特點(diǎn)基本類似。所以可以判斷引起發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子產(chǎn)生較大熱不平衡的原因可能是轉(zhuǎn)子線圈膨脹受阻。

　　由于負(fù)荷較緊，1998年10月至1999年2月該機(jī)組直運(yùn)行，但基本維持較低的無功負(fù)荷。1999年3月的檢修中將發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子抽出，扒開護(hù)環(huán)檢查發(fā)現(xiàn)，勵(lì)端和汽端的端部線圈與絕緣環(huán)有擠壓的痕跡，絕緣瓦也有定的壓痕，明通過較長時(shí)間的運(yùn)行端部線，向兩端產(chǎn)生了定的軸向位移，造成端部線，能夠向兩端膨脹間隙減小，致使發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子熱態(tài)下線，膨脹受阻，產(chǎn)生較大的熱不平衡。在隨后，膨脹的軸向間隙。機(jī)組檢修結(jié)束后于1999年4月日啟動，帶大負(fù)荷后發(fā)電機(jī)兩軸承的軸振和瓦振穩(wěn)定，再未出現(xiàn)突發(fā)性振動。

　　1發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子運(yùn)行中產(chǎn)生的突發(fā)性振動是由于熱態(tài)下軸承油膜不穩(wěn)定或轉(zhuǎn)子熱不平衡引起的，其發(fā)生往往與有功負(fù)荷和有功負(fù)荷勵(lì)磁電流的大小有關(guān)。2轉(zhuǎn)子冷卻不均受熱不均線圈膨脹受阻和動靜碰磨等故障都可使發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子發(fā)生熱不平衡。8現(xiàn)場根據(jù)有關(guān)的振動特征可以確定引起發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子運(yùn)行中產(chǎn)生的突發(fā)性振動的原因，以采取相應(yīng)的處理措施。

　　張學(xué)延，王延博。鐵嶺發(fā)電廠l號發(fā)電機(jī)振動故障診斷和處理I.

　　熱力發(fā)電，20065.

　　張學(xué)延，張衛(wèi)軍。廣西合山電廠5號機(jī)組振動分析和處理1.發(fā)寇勝利。汽輪發(fā)電機(jī)的熱不平衡振動。大電機(jī)技術(shù)，1998，5.

　　寇勝利，張學(xué)延。漢電廠2號汽輪發(fā)電機(jī)振動診斷和處理。

　　該詞主要依據(jù)中國電力百科全書選取主詞，并按僅語主詞的體系結(jié)構(gòu)構(gòu)成其主和輔，其專業(yè)范疇包括能源火電廠和核電廠水利發(fā)電和新能源發(fā)電電力系統(tǒng)和輸配電架空輸電線路和電力電纜線路，變電所和換流站高電壓技術(shù)過電壓和絕緣配合電機(jī)變壓器和電源，鍋爐汽輪機(jī)水輪機(jī)和燃?xì)廨啓C(jī)電器和串并聯(lián)補(bǔ)償裝置，供電和用電，自動化技術(shù)通信技術(shù)和計(jì)算機(jī)，測量和試驗(yàn)，電工材料金屬監(jiān)督和電廠化學(xué)，環(huán)境科學(xué)經(jīng)濟(jì)和管理等。

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