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　　大唐張家□發(fā)電總廠（河北張家口075131）王海濱了較全面的試驗(yàn)研究，幫助用戶了解此風(fēng)機(jī)的變頻性能及運(yùn)行中注意的問題，同時(shí)還分析了變頻風(fēng)機(jī)投資回報(bào)期的問題，為今后電廠選擇風(fēng)機(jī)提供數(shù)據(jù)依據(jù)。

　　率；轉(zhuǎn)速。

　　26：B實(shí)施“廠網(wǎng)分開、競(jìng)價(jià)上網(wǎng)”對(duì)發(fā)電廠運(yùn)行的可靠性及經(jīng)濟(jì)性提出了更高要求。從經(jīng)濟(jì)性角度分析，鍋爐側(cè)風(fēng)機(jī)是機(jī)組中的電耗大戶，耗電量約占機(jī)組總耗的30%，其中一次風(fēng)機(jī)是鍋爐的主要輔機(jī)，也是節(jié)能工作的主要對(duì)象。從可靠性的角度分析，鍋爐輔機(jī)故障造成機(jī)組降負(fù)荷，鍋爐滅火甚至被迫停機(jī)的節(jié)故時(shí)有發(fā)生，嚴(yán)重影響了機(jī)組發(fā)電的可靠性。從這兩方面考慮深入研究鍋爐輔機(jī)的可靠性及經(jīng)濟(jì)性，發(fā)現(xiàn)并解決問題，對(duì)于發(fā)電企業(yè)和電網(wǎng)都具有重要意義。為此，張家口發(fā)電廠針對(duì)部分輔機(jī)運(yùn)行效率低、電耗大的問題，在7、8號(hào)機(jī)組一次風(fēng)機(jī)的設(shè)計(jì)中采用了變頻技。術(shù)。在安裝調(diào)試過程中，針對(duì)一次風(fēng)機(jī)進(jìn)行了多項(xiàng)冷態(tài)及熱態(tài)性能試驗(yàn)，投產(chǎn)后結(jié)合電廠試驗(yàn)進(jìn)行了7、8號(hào)機(jī)組一次風(fēng)機(jī)運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性比較。通過試驗(yàn)數(shù)據(jù)分析，對(duì)變頻一次風(fēng)機(jī)的可靠性及經(jīng)濟(jì)性進(jìn)行了探討和研究。

　　1設(shè)備概況及設(shè)計(jì)參數(shù)1.1主要設(shè)備簡(jiǎn)介張家口發(fā)電廠7、8號(hào)機(jī)組鍋爐是國(guó)產(chǎn)亞臨界燃煤汽包鍋爐，出力為1025t/h.配置6套中速磨煤機(jī)直吹制粉系統(tǒng)和三分倉(cāng)回轉(zhuǎn)空預(yù)器。一次風(fēng)系統(tǒng)為上海鼓風(fēng)機(jī)廠生產(chǎn)的2臺(tái)雙吸入離心式冷一次風(fēng)機(jī)母管系統(tǒng)，風(fēng)機(jī)型號(hào)為2248AZ/977，風(fēng)機(jī)調(diào)節(jié)方式為入口擋板調(diào)節(jié)+速度調(diào)節(jié)，葉片為后彎板形，電機(jī)額定功率為1 800kW，額定轉(zhuǎn)速為1480r/mm.設(shè)計(jì)的風(fēng)機(jī)全壓效率（ECR工況）：（1）入口擋板調(diào)節(jié)62.2%；（2）變頻器調(diào)節(jié)84.8%.與一次風(fēng)機(jī)相配套的變頻器是六…！！-BradleyRockwellAutomation公司生產(chǎn)的第二代AB-PowerFlex7000變頻器。密封風(fēng)系統(tǒng)為2臺(tái)離心式密封風(fēng)機(jī)組成的母管系統(tǒng)，密封風(fēng)機(jī)入口介質(zhì)取自一次風(fēng)機(jī)出口的壓力冷風(fēng)。

　　一次風(fēng)機(jī)的設(shè)計(jì)參數(shù)見表1，運(yùn)行參數(shù)見表2.表1一次風(fēng)機(jī)設(shè)計(jì)參數(shù)項(xiàng)目參數(shù)或說明風(fēng)機(jī)型號(hào)型式離心式，雙吸雙支撐型風(fēng)機(jī)進(jìn)出口角度進(jìn)口45°，出口135°（每臺(tái)爐左右旋各1臺(tái)）調(diào)節(jié)方式進(jìn)口檔板調(diào)節(jié)（全程）+速度調(diào)節(jié)（35%BMCR以上工況）葉片型式后彎板型葉片外徑/mm電機(jī)型號(hào)電機(jī)銘牌出力/kW電機(jī)電流/A電機(jī)轉(zhuǎn)速/（r 480/丨489（風(fēng)機(jī)設(shè)計(jì)/電機(jī)銘牌值）轉(zhuǎn)動(dòng)慣量/（kg風(fēng)機(jī)最大扭矩/（N葉輪圓周速度/（m 2主要試驗(yàn)內(nèi)容2.1風(fēng)機(jī)冷態(tài)試驗(yàn)風(fēng)機(jī)冷態(tài)試驗(yàn)主要用來測(cè)試在單獨(dú)運(yùn)行條件下的節(jié)流和調(diào)節(jié)特性，它包括風(fēng)機(jī)在不同轉(zhuǎn)速下不同出力的一些試驗(yàn)工況。同時(shí)，還包括風(fēng)機(jī)并列運(yùn)行試驗(yàn)。

　　2.2風(fēng)機(jī)熱態(tài)試驗(yàn)風(fēng)機(jī)的熱態(tài)試驗(yàn)是在鍋爐機(jī)組的穩(wěn)定工況下進(jìn)行，風(fēng)機(jī)出力的改變主要通過調(diào)節(jié)風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速，在風(fēng)機(jī)電流允許的情況下，入口擋板的開度一般為100%，風(fēng)機(jī)出力變化的范圍由鍋爐負(fù)荷可能變化表2一次風(fēng)機(jī)運(yùn)行參數(shù)項(xiàng)目設(shè)計(jì)工況體積流量/（m3質(zhì)量流量/（kg.s-.風(fēng)機(jī)總壓升/Pa風(fēng)機(jī)靜壓升/Pa進(jìn)口壓力/Pa進(jìn)口溫度/C進(jìn)口密度/（kg全壓效率（入口檔板調(diào)節(jié)）/%全壓效率（變頻器調(diào)節(jié)）/%風(fēng)機(jī)軸功率/kW的范圍來決定，以期得到風(fēng)機(jī)在工作系統(tǒng)中的調(diào)節(jié)特性、風(fēng)機(jī)的單位耗電M等。在結(jié)束一個(gè)工況試驗(yàn)后，改變鍋爐蒸發(fā)量再進(jìn)行下一工況試驗(yàn)。

　　2.3風(fēng)機(jī)經(jīng)濟(jì)性對(duì)比試驗(yàn)：在不同穩(wěn)定負(fù)荷工況下，對(duì)比7、8號(hào)機(jī)組一次風(fēng)機(jī)的單位電耗。此試驗(yàn)中為保證數(shù)據(jù)的可比性，試驗(yàn)是在相同負(fù)荷下進(jìn)行的，同時(shí)維持相同的制粉系統(tǒng)及一次風(fēng)機(jī)出口風(fēng)壓，調(diào)整預(yù)熱器間隙在自動(dòng)位置，設(shè)置相同的間隙設(shè)定值。

　　進(jìn)口導(dǎo)葉調(diào)節(jié)是通過調(diào)節(jié)進(jìn)口導(dǎo)葉的角度，使進(jìn)入風(fēng)機(jī)葉輪進(jìn)口的氣流產(chǎn)生預(yù)旋繞來改變風(fēng)機(jī)的性能曲線，以適應(yīng)機(jī)組不同工況的需求。離心式風(fēng)機(jī)一般采用正旋繞調(diào)節(jié)方式，由理論壓頭公式*可知，flu為正時(shí)，壓頭下降。也就是說，當(dāng)導(dǎo)葉安裝角調(diào)至90*（導(dǎo)葉全開）時(shí)，葉輪進(jìn)口氣流無旋繞Ulu= 0），風(fēng)機(jī)出力最大；當(dāng)導(dǎo)葉安裝角調(diào)小時(shí)，葉輪進(jìn)口氣流為正旋繞U-lu>0〉，風(fēng)機(jī)出力隨之減小。

　　進(jìn)口導(dǎo)葉調(diào)節(jié)過程中，與風(fēng)機(jī)相匹配的管網(wǎng)特性也發(fā)生了改變，此時(shí)導(dǎo)葉關(guān)的越小，節(jié)流損失越大，風(fēng)機(jī)運(yùn)行效率越低，現(xiàn)在電網(wǎng)峰谷差很大，很多大機(jī)組都要參與電網(wǎng)調(diào)峰工作，因此鍋爐側(cè)風(fēng)機(jī)經(jīng)常運(yùn)行在低負(fù)荷狀態(tài)，偏離風(fēng)機(jī)設(shè)計(jì)的高效率區(qū)域，另外風(fēng)機(jī)在選型過程中都考慮了一定的裕量，造成這種偏離更大。風(fēng)機(jī)的這種低效率運(yùn)行狀況很不經(jīng)濟(jì)。

　　從空氣動(dòng)力學(xué)理論得知，改變通風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速的調(diào)節(jié)方法是最合理的。通風(fēng)機(jī)在運(yùn)行時(shí)隨著轉(zhuǎn)速的降低，通風(fēng)機(jī)的工作效率仍可以保持較高的水平，而此時(shí)風(fēng)機(jī)的功率則由丁流M與壓力的降低而顯著下降。當(dāng)通風(fēng)機(jī)的轉(zhuǎn)速變化時(shí)，風(fēng)機(jī)的流tt.、全壓/>、功率尸與轉(zhuǎn)速的關(guān)系遵循F列公式變化：由以上關(guān)系式可知功率的降低幅度最大，是成三次方降低。從理論上這也說明變轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)方式節(jié)能效果顯著。由管網(wǎng)持性方程與以上變轉(zhuǎn)速過程中全壓與流蟄的關(guān)系比較，在變轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)過程中風(fēng)機(jī)特性曲線的變化正好與管網(wǎng)阻力特性曲線的變化相吻合，這種調(diào)節(jié)過程也是最為合理的一種。同時(shí)，采用變速調(diào)節(jié)，可有效地減輕葉輪的磨損，延長(zhǎng)葉輪使用壽命，降低風(fēng)機(jī)的噪聲，從而降低了風(fēng)機(jī)和電動(dòng)機(jī)的故障率，提高r風(fēng)機(jī)運(yùn)行的可靠性，減少了風(fēng)機(jī)維修費(fèi)用。采用變轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)為風(fēng)機(jī)的自動(dòng)調(diào)節(jié)提供了有利條件，特別是對(duì)于變頻調(diào)速，其調(diào)節(jié)范圍更大，調(diào)節(jié)過程更加穩(wěn)定、平滑，調(diào)節(jié)品質(zhì)優(yōu)良，這樣使得在調(diào)節(jié)過程中對(duì)鍋爐燃燒穩(wěn)定起到積極作用，從而提高了整個(gè)機(jī)組的可靠性。另外使用變頻器調(diào)節(jié)可實(shí)現(xiàn)軟啟動(dòng)，對(duì)電動(dòng)機(jī)和電網(wǎng)沖擊很小。

　　風(fēng)機(jī)的啟動(dòng)轉(zhuǎn)速為180r/min，啟動(dòng)電流為28A.啟動(dòng)時(shí)對(duì)電網(wǎng)沖擊很小。

　　風(fēng)機(jī)啟動(dòng)時(shí)噪音降低，入口擋板在全開位，入口節(jié)流損失減小，現(xiàn)場(chǎng)工作環(huán)境有明顯改善。

　　1試驗(yàn)結(jié)果表3 1030r/min轉(zhuǎn)速風(fēng)機(jī)試驗(yàn)結(jié)果項(xiàng)目試驗(yàn)序號(hào)丁入口擋板開度變頻器開度x/%一次風(fēng)機(jī)電流//A風(fēng)機(jī)靜壓升/Jsf/Pa風(fēng)機(jī)進(jìn)口流量Qi/（m3風(fēng)機(jī)質(zhì)量流量Mi/（kg電動(dòng)機(jī)輸入功率Pf：/kW風(fēng)機(jī)進(jìn)口截面風(fēng)速wi/（m.s-風(fēng)機(jī)出口截面風(fēng)速w/（m.s-1）介質(zhì)平均密度內(nèi)。V（kg.m3）風(fēng)機(jī)軸功率尸sI>AW風(fēng)機(jī)有效功率PeAW風(fēng)機(jī)設(shè)備效率，E/%風(fēng)機(jī)全壓效率f/%表4 1J75r/min轉(zhuǎn)速風(fēng)機(jī)試驗(yàn)結(jié)果試驗(yàn)序號(hào)貝H丁入U(xiǎn)擋板開度3>/%變頻器開度W一次風(fēng)機(jī)電流//A風(fēng)機(jī)全pi/Pa風(fēng)機(jī)靜壓升/M/Pa風(fēng)機(jī)進(jìn)口流MQiAn電動(dòng)機(jī)輸入功率尸F(xiàn)：/kW風(fēng)機(jī)進(jìn)口截面風(fēng)速wi/（m風(fēng)機(jī)出口截面風(fēng)速。S-4介質(zhì)平均密度pi.2/（kg風(fēng)機(jī)軸功率八h/kW風(fēng)機(jī)有效功率/VkW風(fēng)機(jī)設(shè)備效率奸/風(fēng)機(jī)全壓效率T.F/%表5 1319r/min轉(zhuǎn)速風(fēng)機(jī)試驗(yàn)結(jié)果試驗(yàn)序號(hào)；貝曰入口擋板開度y/%‘變頻器開度1/%一次風(fēng)機(jī)電流//A風(fēng)機(jī)全Pi/Pa風(fēng)機(jī)靜壓升M/Pa風(fēng)機(jī)進(jìn)口流量Q"（m3風(fēng)機(jī)質(zhì)量流MM1；/（kg電動(dòng)機(jī)輸入功率PeAW風(fēng)機(jī)進(jìn)口截面風(fēng)速Wl/（m.s——1）風(fēng)機(jī)出U截面風(fēng)速W2/（nS-1）介質(zhì)平均密度-3）風(fēng)機(jī)軸功率PTh/kW風(fēng)機(jī)有效功率Pe/kW風(fēng)機(jī)設(shè)備效率咋/%風(fēng)機(jī)全壓效率7，。f/%表61389r/min轉(zhuǎn)速風(fēng)機(jī)試驗(yàn)結(jié)果項(xiàng)目試驗(yàn)序號(hào)丁入口擋板開度jy/%變頻器開度一次風(fēng)機(jī)電流//A風(fēng)機(jī)全壓Autai/Pa風(fēng)機(jī)靜壓升Af/Pa風(fēng)機(jī)進(jìn)口流量*S-1）風(fēng)機(jī)質(zhì)量流量MJ（kg電動(dòng)機(jī)輸入功率Z/kW風(fēng)機(jī)進(jìn)14截面風(fēng)速wi/（m風(fēng)機(jī)出口截面風(fēng)速*s"介質(zhì)平均密度pi.s/tkg.m-3）風(fēng)機(jī)軸功率尸sh/kW風(fēng)機(jī)有效功率/VkW風(fēng)機(jī)設(shè)備效率胙/%風(fēng)機(jī)全壓效率表7維持11kPa以上風(fēng)壓工況風(fēng)機(jī)試驗(yàn)結(jié)果項(xiàng)試驗(yàn)序號(hào)丁入U(xiǎn)擋板開度。y/%變頻器汗度x/% -次風(fēng)機(jī)電流//A風(fēng)機(jī)靜壓升/*/Pa風(fēng)機(jī)進(jìn)丨流*Sl）電動(dòng)機(jī)輸入功率尸E/kW風(fēng)機(jī)進(jìn)U截面風(fēng)速/（m風(fēng)機(jī)出口截面風(fēng)速*sM介質(zhì)平均密度！K（kg f4機(jī)軸功率hh/kW風(fēng)機(jī)有效功率P“kW K機(jī)全壓效率7uf/%表81號(hào)一次風(fēng)機(jī)熱態(tài)工況風(fēng)機(jī)試驗(yàn)結(jié)果項(xiàng)臼試驗(yàn)序號(hào)人n擋板開度%變頻器度。W次風(fēng)機(jī)電流//A Ml機(jī)全壓風(fēng)機(jī)靜壓升hf/Pa風(fēng)機(jī)質(zhì)童流量A/i電動(dòng)機(jī)輸入功率//kW K機(jī)進(jìn)U截面風(fēng)速wi/（m*s-1）風(fēng)機(jī)出口截面風(fēng)速/介質(zhì)f均密度川。：；/（kg）4機(jī)軸功率/\hZkW風(fēng)機(jī)有效功率/VkW風(fēng)嘰設(shè)備效率許/%風(fēng)機(jī)全壓效率表92號(hào)一次風(fēng)機(jī)熱態(tài)工況風(fēng)機(jī)試驗(yàn)結(jié)果試驗(yàn)序號(hào)入口擋板開度V%變頻器度i/%一次風(fēng)機(jī)電流//A風(fēng)機(jī)全壓辦mal/Pa風(fēng)機(jī)靜壓升psf/Pa風(fēng)機(jī)進(jìn)口流量Qi/（m3*s-1）風(fēng)機(jī)質(zhì)量流量A/i/（kg*s-1）電動(dòng)機(jī)輸入功率尸E/kW風(fēng)機(jī)進(jìn)口截面風(fēng)速*s-0風(fēng)機(jī)出口截面風(fēng)速u2/（m*s-）介質(zhì)平均密度Pu/Ckg*m-3）風(fēng)機(jī)軸功率/WkW風(fēng)機(jī)有效功率h/kW風(fēng)機(jī)設(shè)備效率作/風(fēng)機(jī)全壓效率，t，F(xiàn)/%項(xiàng)表10 7、8號(hào)機(jī)組一次風(fēng)機(jī)消耗功率及機(jī)組單耗對(duì)比數(shù)據(jù)表項(xiàng)目參數(shù)工況1工況2工況3工況4機(jī)組負(fù)荷/MW主汽流量川*h-1）7號(hào)機(jī)組1號(hào)一次風(fēng)機(jī)參數(shù)……

　　電流/A出口一次風(fēng)壓/kPa輸入功率4W機(jī)組負(fù)荷/MW主汽流量八1 7號(hào)機(jī)組2號(hào)一次風(fēng)機(jī)參數(shù)。

　　電流/A出口一次風(fēng)壓/kPa輸入功率/kW 7號(hào)機(jī)組一次風(fēng)機(jī)消耗總功率/kW 7號(hào)機(jī)組一次風(fēng)機(jī)單耗AkW機(jī)組負(fù)荷/MW主汽流fi/（t總?cè)剂狭?（t 8號(hào)機(jī)組1號(hào)一次風(fēng)機(jī)參數(shù)電流/A風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速/（r出口…次風(fēng)E/kPa輸入功率，/kW機(jī)組負(fù)荷/MW主汽流量八1總?cè)剂狭緼t.h 8號(hào)機(jī)組2號(hào)一次風(fēng)機(jī)參數(shù)電流/A風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速/（r出口一次風(fēng)l/kPa輸入功率/kW 8號(hào)機(jī)組一次風(fēng)機(jī)消耗總功率/kW 8號(hào)機(jī)組一次風(fēng)機(jī)單耗AkW 7、8號(hào)機(jī)組一次風(fēng)機(jī)消耗總功率之差/kW 7、8號(hào)機(jī)組一次風(fēng)機(jī)單耗之差A(yù)kW效率、比傳輸功的關(guān)系C1）冷態(tài)工況下，從試驗(yàn)數(shù)據(jù)及繪制的曲線來看基本與廠家提供的資料相符，風(fēng)機(jī)在變頻器的調(diào)節(jié)下全壓效率是較高的，即便是在低負(fù)荷時(shí)也基本都在70%以上。

　　從圖〗分析，風(fēng)機(jī)在維持出口風(fēng)壓kPa左右（這也正是機(jī)組經(jīng)常運(yùn)行的區(qū)域）時(shí)，不同轉(zhuǎn)速下風(fēng)機(jī)效率都較高，在80.85%以上，這說明變轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)能保證風(fēng)機(jī)維持較高效率運(yùn)行的范圍增大。

　　轉(zhuǎn)速）以上是機(jī)組運(yùn)行中需要的區(qū)域，不同轉(zhuǎn)速下W機(jī)都有一最佳運(yùn)行風(fēng)量，由于變轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)范圍大，調(diào)節(jié)平滑，因此正常運(yùn)行中通過轉(zhuǎn)速的調(diào)節(jié)，風(fēng)機(jī)住滿足機(jī)組的運(yùn)行要求的同時(shí)，基本都能實(shí)現(xiàn)最佳運(yùn)行方式。

　　1轉(zhuǎn)速U兄下風(fēng)量與效率、比傳輸功的關(guān)系維持1310r/mm轉(zhuǎn)速工況下風(fēng)域勹效率、比傳輸功的關(guān)系囝2維持1030r/mm轉(zhuǎn)速工況下風(fēng)M與效率、比傳輸功的關(guān)系風(fēng)機(jī)的全壓效率都在80%以上（這包括了低負(fù)荷時(shí)的況），這說明風(fēng)機(jī)在電廠的實(shí)際運(yùn)行中運(yùn)行效率較高，而且運(yùn)行穩(wěn)定。正如（3）所分析，風(fēng)機(jī)維持1389rpm轉(zhuǎn)速」：況下風(fēng)M與效率、比傳輸功的關(guān)系維持在70%額定轉(zhuǎn)速以上時(shí)，運(yùn)行中變頻器的調(diào)節(jié)性很好，對(duì)鍋爐燃燒穩(wěn)定起到積極作用。如果煤種變化不大，風(fēng)機(jī)在1 300"mm以下就完全能滿足機(jī)組運(yùn)行要求，這樣使得風(fēng)機(jī)運(yùn)行可靠性提高，噪音降低，維修周期也能相應(yīng)延長(zhǎng)，從而能節(jié)省一*運(yùn)式熱態(tài)1號(hào)一次風(fēng)機(jī)機(jī)組負(fù)荷與風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速、出口風(fēng)壓、風(fēng)機(jī)效率的關(guān)系機(jī)組負(fù)荷/MW熱態(tài)2號(hào)一次風(fēng)機(jī)機(jī)組負(fù)荷與風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速、出口風(fēng)壓、風(fēng)機(jī)效率的關(guān)系曲線定的維修費(fèi)用。

　　7、8號(hào)機(jī)組單耗對(duì)比曲線4.2變頻風(fēng)機(jī)運(yùn)行時(shí)的經(jīng)濟(jì)性分析及評(píng)價(jià)C1）由于7、8號(hào)機(jī)組的一次風(fēng)機(jī)的型號(hào)是相同的，只是7號(hào)機(jī)未裝變頻，所以通過7、8號(hào)機(jī)組比較是具有說服力的。二者都按輸入功率，分別進(jìn)C2）從表10的數(shù)據(jù)及9曲線分析，隨著負(fù)荷的增加一次風(fēng)機(jī)消耗功率呈增長(zhǎng)趨勢(shì)。2臺(tái)機(jī)組相比較：在150MW和200MW兩工況下，7號(hào)機(jī)一次風(fēng)機(jī)功率是8號(hào)機(jī)的2. 0和1.693倍；在250MW和300MW兩工況下，7號(hào)機(jī)一次風(fēng)機(jī)功率是8號(hào)機(jī)的1. 388和1.481倍，如不考慮負(fù)荷比例的影響，只簡(jiǎn)單用算術(shù)平均，則7號(hào)機(jī)一次風(fēng)機(jī)功率平均比8號(hào)機(jī)多892.75kW，7號(hào)機(jī)消耗的一次風(fēng)機(jī)功率平均是8號(hào)機(jī)的1. 64倍。由此可見8號(hào)機(jī)組一次風(fēng)機(jī)變頻的節(jié)能效果是非常顯著的。

　　機(jī)組負(fù)荷/m 7、8號(hào)機(jī)組一次風(fēng)機(jī)消耗功率對(duì)比曲線（3）隨著負(fù)荷的增加風(fēng)機(jī)單耗呈下降趨勢(shì)，2臺(tái)機(jī)組對(duì)比，150MW、200MW、250MW、300MW4種工況下7號(hào)機(jī)一次風(fēng)機(jī)單耗分別是8號(hào)機(jī)的1855、1.566、1.346和1.39倍，按不同負(fù)荷算術(shù)平均，7號(hào)機(jī)一次風(fēng)機(jī)單耗比8號(hào)機(jī)多（15. 9+11.1+7+5.5）/4=9.875kW*h/t（煤）。由此看出8號(hào)機(jī)組變頻一次風(fēng)機(jī)的節(jié)能效果是相當(dāng)明顯的。

　　（4）從變轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)的可靠性方面分析經(jīng)濟(jì)性，風(fēng)機(jī)低轉(zhuǎn)速啟動(dòng)到低于額定轉(zhuǎn)速運(yùn)行都能減少風(fēng)機(jī)的故障率，延長(zhǎng)風(fēng)機(jī)的運(yùn)行周期和使用壽命，進(jìn)而減少了維修費(fèi)用和次數(shù)，提高了風(fēng)機(jī)運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性。

　　5結(jié)論通過對(duì)張家口電廠變頻一次風(fēng)機(jī)的試驗(yàn)研究。綜合以上分析可得如下幾方面的結(jié)論：U）風(fēng)機(jī)在變頻的調(diào)節(jié)下，啟動(dòng)和運(yùn)行的可靠性增加，運(yùn)行時(shí)噪音減少，運(yùn)行工況穩(wěn)定，運(yùn)行效率尚。

　�。�2）通過變轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)風(fēng)機(jī)運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性和節(jié)能效果有顯著提高。特別是在機(jī)組低負(fù)荷工況時(shí)更加明顯。

　　3.4改造原有的制粉系統(tǒng)防爆門計(jì)劃在2002年1號(hào)爐大修期試改裝17號(hào)制粉系統(tǒng)防爆門。原加裝給煤機(jī)箱體防爆門與磨煤機(jī)分離器防爆門，在2次給煤機(jī)爆炸、2次磨煤機(jī)——次風(fēng)入口箱體爆炸中均未能啟座，是制粉系統(tǒng)安全運(yùn)行的巨大隱患。PLD防爆門系列為山西電力設(shè)計(jì)院依據(jù)美國(guó)技術(shù)改造而成，如果使用效果良好將大面積推廣。該防爆門設(shè)計(jì)使用輕型耐高溫材料，可實(shí)現(xiàn)啟爆壓力可調(diào)、爆炸先導(dǎo)開啟、自動(dòng)快速?gòu)?fù)位、防止二次爆燃、狀態(tài)自動(dòng)監(jiān)控的功能。7號(hào)制粉系統(tǒng)共安裝8臺(tái)防爆門：一次風(fēng)室入口2臺(tái)，分離器頂部2臺(tái)，分配器入口總管1臺(tái)，落煤管鎖氣器下部1臺(tái)，給煤機(jī)箱體上部前后各1臺(tái)。從以前發(fā)生的制粉系統(tǒng)爆炸情況看，破壞最嚴(yán)重的是給煤機(jī)，這和落煤管內(nèi)積聚大量可燃?xì)怏w有關(guān)。因此加裝制粉系統(tǒng)防爆門的重點(diǎn)足給煤機(jī)箱體和磨煤機(jī)一次風(fēng)入口箱體。

　　3.5計(jì)劃取消鎖氣器或者更改性能更好的鎖氣器目前翻板式鎖氣器已不能適應(yīng)神華煤的制粉系統(tǒng)安全運(yùn)行。此方案正在調(diào)研中。

　　3.6加強(qiáng)制粉系統(tǒng)的檢修（1）確保修后不留火炭及易燃品，ML粉管逍內(nèi)壁廣滑，給煤機(jī)斷煤信號(hào)正常，鎖氣器翻轉(zhuǎn)山常，風(fēng)門擋板靈活，消防蒸汽能正常投入，防止斷煤情況下制粉系統(tǒng)爆炸。）加強(qiáng)燃料吸鐵器及碎煤機(jī)的檢修維護(hù)，杜絕易燃易爆品及三塊進(jìn)入磨內(nèi)。

　�。ㄊ真�丨」期：川2（mi）m（上接第21頁(yè)）（3）風(fēng)機(jī)在變轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)時(shí)，自動(dòng)調(diào)節(jié)性能穩(wěn)定、平滑，品質(zhì)優(yōu)良，為機(jī)組的自動(dòng)投入提供r可t保證，更加適應(yīng)現(xiàn)代機(jī)組高自動(dòng)化的要求。

　　隨著電網(wǎng)峰谷差的拉大，增加了大機(jī)組參加調(diào)峰的任務(wù)M，使得大機(jī)組低負(fù)荷運(yùn)行的時(shí)間增多。在這樣的電網(wǎng)特點(diǎn)下，變頻調(diào)速技術(shù)為發(fā)電廠主要輔機(jī)提供了一種安全經(jīng)濟(jì)的運(yùn)行方式。目前，外電廠運(yùn)用變頻調(diào)速技術(shù)比較廣泛，長(zhǎng)期的運(yùn)行實(shí)踐表明，變頻調(diào)速經(jīng)濟(jì)效益可觀，可靠性較好，建議有條件的發(fā)電廠考慮使用變頻調(diào)速技術(shù)。

　　日卜期I）G385-185型電動(dòng)給水泵機(jī)械密封改造I應(yīng)用直升料幾巡檢輸電線路！華北電網(wǎng)電力市場(chǎng)運(yùn)營(yíng)模擬系統(tǒng)的應(yīng)用研I究！電力系統(tǒng)IEC870H01遠(yuǎn)動(dòng)規(guī)約的面向?qū)ο髚分析與建模！光纖復(fù)合架空地線（OPGW）及其新發(fā)展京津唐電網(wǎng)發(fā)電機(jī)進(jìn)相運(yùn)行試驗(yàn)總結(jié)> TPY級(jí)電流互感器參數(shù)選擇與準(zhǔn)確性驗(yàn)算220kV高麗營(yíng)站投運(yùn)對(duì)北京電網(wǎng)影響的分析|電容性設(shè)備在線監(jiān)測(cè)裝置現(xiàn)狀分析及建議！500MW發(fā)電機(jī)勵(lì)磁系統(tǒng)故障對(duì)系統(tǒng)的影響